Разделы


Рекомендуем
Автоматическая электрика  Радиопередающие устройства 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 [ 63 ] 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126

Действующее значение тока через вентиль (см. табл. 17-2)

/е =2,25

= 0,337 с.

Уточняем значение импульса тока через вентиль (см. табл. 17-2)

/т = 6.5 = 0,97й < / г макс-

Находим входную емкость фильтра [формула (17-9)]

8 000-100

106-50-10 --Ф-.

Рабочее напряжение конденсаторов на входе фильтра в мостовой схеме на рис. 17-30 должно быть:

t/pae > 450 V2 = 636 в.

Мощность, рассеиваемая на одном щун-тирующем резисторе (см. табл. 17-2),

3-4502

= 4.32-180-10=

Мощность, выделяемую на одном вентиле (в прямом направлении), находят по формуле (17-12)

0,3372.7 Рв -- 0,27 вт.

Расчет нагрузочной характеристики выпрямителя производится по формулам (17-10), (17-11) и с помощью графика на рис. 17-11.

Результаты расчета сведены в табл. 17-11, из которой можно определить внутреннее сопротивление выпрямителя для медленных изменений тока нагрузки (при среднем токе около 0,2 а),

АЕо 548-517

- =0,25-0,15= -

Таблица 17-11

Расчет

нагрузочной характеристики выпрямителя

/о. а

То (<Р = 25°)

12 cos ф

Ео, е

1,41

0,05

0,006

1,31

0.10

0,012

1,26

0,15

0,018

1,22

0,20

0,024

1,18

0,25

0,030

1,15

0,30

0,036

1,12

0,35

0,042

1,09

Коэффициент трансформации [по формуле (17-13)]

- = 3.55.

Действующий ток первичной обмотки трансформатора (без учета тока холостого хода) находят по табл. 17-2

/1 = 3,55.0,475= 1,7а.

Габаритная мощность трансформатора [формула (17-16)]

127-1,7 + 450-0,475 Ргаб=---=215 ва.

По формуле (17-38) находим необходимые размеры сердечника для трансформатора (в виде произведения QctQo ). если .

Д = 1,2 /ил; S = 2; 6 = 2 aJMM;

fee = 0,95; Г1тр = 0,96; fe = 0,32,

см. табл. 17-8 (для стали ЭЗЮ):

215-102

QctQo- 2 22.50-1,2-2-0,96-2-0,95-0,32

я 140 сж .

В соответствии с междуведомственной нормалью Магнитопроводы ленточные (НО.666.002) в данном случае можно использовать стержневой магнитопровод типа ПЛ25х50-65, имеющий сечение стержня 25x50 мм и размеры окна 40X65 мм, у которого

QctQo = 2,5-5- - .6,5= 162 см.

(Коэффициент Ч2 учитывает, что в окне размещаются обмотки, расположенные на двух стержнях).

Электродвижущая сила одного витка обмотки (17-41)

е = 4,44-50-1,2-2,5-5-0,95-10-* = 0,316 в.

Ориентировочное число витков первичной обмотки (17-43)

= °°-Число витков вторичной обмотки (17-44) 450

= 1425.

0,316

Диаметр провода обмоток (17-45)

4 = 1.13

da = 1,13

04 мм;

Длина провода (17-46), (17-47)

1 = 400

2(2,5-+-5)-+-я

55 мм. первичной обмотки 4

10- = 85 ж.

Падение напряжения в первичной обмотке (17-48)

9 85

At/i = 2,25.10-2-l,7.--=3 fi.



Точное число витков первичной обмотки (17-43)

127 - 3 ffiJi = ---- = 392. 0,316

Расчет выпрямителя, работающего на индуктивность

Исходные данные для расчета: выпрямленное напряжение £0=50 в; выпрямленный ток /о=15 а; коэффипиент пульсации pi =

1 ЧООгц

ГГП Г

0,3 мгн

e,ja 1500,0

(6шт)

Рнс. 17-31. Схема выпрямителя, работающего на индуктивность (к примеру расчета).

=0,1%; напряжение трехфазной питающей сети 220 в (линейное); частота питающей сети f=400 гц; температура окружающей среды от -50 до 4-60° С.

Для уменьщения размеров трансформатора и фильтра, а также потребляемой из сети мощности выбираем схему Ларионова с соединением обмоток .звезда - звезда (рис. 17-31). Расчетные формулы приведены в табл. 17-5.

Для выбора типа вентилей определяем:

/оЕ = - = 5а;

/, = /о= 15 сг, t/обр 1,-05.1,1.50 = 58 в.

В формулу для t/обрподставляют значение 1,1 До вместо пока неизвестного значения Дох. После расчета выпрямителя значение t/обр уточняется.

В качестве вентилей можно использовать кремниевые диоды Д214А, имеющие при температуре -1-60° С следующие параметры:

/оЕ.макс - Юс > /ое;

t/обр.макс = 100 е > t/обр;

ДДе w 1 е.

Значение /т макс в ТУ на диоды Д214А не оговорено.

Сопротивление обмоток трансформатора, приведенное к фазе вторичной обмотки [формула (17-3)],

50 У400-1,1-5

Р~- 15.400-1,1 V 50-15

= 0,023 ом

(из табл. 17-3 6 = 1,1 для Ро=750 вт.)

Индуктивность рассеяния обмоток, приведенная к фазе вторичной обмотки [формула (17-5)],

о 50

L, w 1-10-3-3. rz-z- . X

15(2 - 1)2-400.1,1

i7 =0,022.

у 400.1,1.3

10-3

Падение напряжения.на активном сопротивлении трансформатора (см. табл. 17-5)

ДД, = 2.15.0,023 0,7 в.

Падение напряжения на реактивном сопротивлении трансформатора (см. табл. 17-5)

ДДх = 6.15.400-0,022-10-3 и 0,8

Падение напряжения на вентилях в схеме (см. табл. 17-5)

АДв.сх = 2-1 = 2 е.

Ориентировочное значение падения напряжения на дросселе в зависимости от Ро=50-15=750 вт определяют из табл. 17-6

ДДдр и 0,02До = 0,02-50 = 1 е.

Выпрямленное напряжение при холостом ходе [формула (17-17)]

Дох = 50 -f 0,7 -f 0,8 -Ь 2 -М = 54,5 в.

Уточненное значение обратного напряжения на вентиле (см. табл. 17-5)

Vo6p = 1,05-54,5 == 58 в < 1/обр.макс-

Напряжение фазы вторичной обмотки (см. табл. 17-5)

t/2x = 0,43-54,5 = 23,5 в.

Действующее значение тока в фазе вторичной обмотки (см. табл. 17-5)

/2 = 0,82-15= 12,3 а.

Мощность, выделяемая на диоде [формула (17-20)],

Pg= 1-5 = 5 вт.

Для того чтобы температурный режим диода был нормальным, диод должен быть установлен на соответствующем теплоотводе (радиаторе).

Коэффициент трансформации [формула (17-13)]

23,5 /з 220

: 0,185.

Действующий ток в фазе первичной обмотки трансформатора (см. табл. 17-5)

/1= 0,82-0,185-15 2,3 а.

Габаритная мощность трансформатора (см. табл. 17-5)

Ргаб= 1,05-54,5.15 = 860 ее.



По формуле (17-38) находим необходимые размеры сердечника; при

В= 1,1 тл; S = 3; б = 2а/мм, fee =0,85;

г]тр = 0,95; fe = 0,3S, см. табл. 17-8 (для

стали 9350)

QctQo =

860-10

~ 2,22-400-1,1-2-0,95-3-0,85-0,35 ~

=52 см\

В соответствии с междуведомственной нормалью Магнитопроводы ленточные для трехфазных трансформаторов (НО.666.003) в данном случае можно использовать магнитопровод типа ТЛ20Х32-47, имеющий сечение стержня 20X32 мм и размеры окна 40 x 47 мм, у которого

QctQo = 2-3,2- - -4,7 = 60 см*.

(Коэффициент 1/2 учитывает, что в окне размещаются обмотки, расположенные на двух стержнях.)

Минимально допустимая индуктивность дросселя фильтра [формула (17-18)]

2-54.5

(62-1)6я-400-15 *

к 0,03-10- ги.

Нагрузочная характеристика выпрямителя представляет собой прямую линию и строится по двум точкам: по точке холостого хода (/о=0; Яох=54,5 в) и по точке номинальной нагрузки (/о=15а; £о=50 в).

Внутреннее сопротивление выпрямителя, определяемое из нагрузочной характеристики [формула (17-36)],

54,5 - 50 15

=0,3 ож.

Если выпрямитель должен работать в некотором диапазоне токов нагрузки, то при расчете /.др.минВ формулу следует подставлять минимальное значение тока.

Коэффициент сглаживания фильтра [формула (17-24)]

где 5,7% - коэффициент пульсации на входе фильтра (постоянная величина для данной схемы, работающей на индуктивность).

Отсюда необходимая емкость фильтра [формула (17-27)]

(60-4-1)

6-0,03-10-3 --Ф-

Рабочее напряжение конденсаторов должно быть рассчитано на холостой ход выпрямителя, т. е. в данном случае на напряжение

раб > UiVe= 23,51/б=57.5 в.

Если увеличить индуктивность дросселя фильтра до 0,3- 10-3 вполне возмож-

но, учитывая достаточно большое принятое падение напряжения на нем ( ДЯдр = 1 в), то емкость конденсатора фильтра может быть снижена в 10 раз (до 900 мкф).

Определяем перенапряжения на конденсаторах фильтра при включении выпрямителя. Для этого находим коэффициент затухания [формула (17-34)]

аф=-г X

2.0,3.10-3

/ 0,3-10-3.15\

X 0.3 + --- =670

\ 900-10--50/

и собственную частоту фильтра [формула (17-35)]

Ко.З-10-3 900-10-**

= 1 920.

По отношению

Шф 1920

= 0,35;

Ф ----

находим из графика на рис. 17-17 величину

--- = 0,33. откуда [формула (17-33)] Со

£ст = 50(1 -f 0,33) = 66,5 в.

Следовательно, рабочее напряжение конденсаторов фильтра при Z, др=0,3-10-Згк и С, =900 мкф должно быть не менее 70 в.

Выбираем конденсаторы фильтра типа ЭТО-2 с рабочим напряжением 70 в (емкость одного конденсатора 150 мкф) и находим амплитуду переменной составляющей пульсации.

Если pi=0,l%, то при £о=*®0 в амплитуда переменной составляющей равна 50 же; по отношению к рабочему напряжению выбранных конденсаторов (70 в) это составит 0,077о. Для конденсаторов типа ЭТО-2 при частоте переменной составляющей mf= =6 - 400=2 400 гц амплитуда переменной составляющей не должна превышать 0,1 %, что в данном случае выполняется, так как 0,07%<0,1%.

Учитывая, что выпрямитель должен работать при окружающей температуре -50°.С. и при повышенной частоте пульсации (2 400 гц), необходимо расчетную емкость

увеличить в =5 раз (см. рис. 17-24).

Таким образом, окончательно емкость фильтра должна быть равна:

Cl - 900.5 = 4 500 мкф

(30 конденсаторов ЭТО-2 по 150 мкф каждый).

Так как дроссель фильтра выпрямителя с индуктивностью Lflp =0,3 -10-Згн при токе




1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 [ 63 ] 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126

Яндекс.Метрика
© 2010 KinteRun.ru автоматическая электрика
Копирование материалов разрешено при наличии активной ссылки.