[ЩьЛ >о 50 го п о 70 20 за w . п\ав

50 20 10 О 10 2ff ЪО 7/0 {Щ],

(13.72)

Пв= 2,115 - 0,335

i из, &Б - значения перегревов, полученные для принятых условий; Пз, Пв - поправки для условий, отличающихся от принятых.

Поправки для температуры в РЭА с шасси:

ЕК = 2,464 - 0,44 10- 0

ЕВ = 1,133 - 0,04 - lO-Gc.

= 0,867 + 0,04 . 10-2 Gc; ПЦ = 1,933 - 0,28 lO-2Gc, Ю-Ос;

ПВ, ПЦТ = i;29 - 0,087 X X Ul cnl. (13.73)

Поправки для температуры в РЭА КК:

ЕК = 2,464-0,44-10-2 Gc,

ПВ 0=1,29- 0,087-10-2 бс.

Поправки при коэффициенте формы Косн Ф I учитываются только при ПВ для РЭА с шасси (П = 0,86+

+ 0,14 Косн) и РЭА КК (П =

ОСН в

Поправки для давления, отличающегося от нормального (101 кПа), для РЭА с шасси и РЭА КК при ЕК, ЕВ и ПВ

ПР = (]01/р)0,14 ПР==ПР, (13.741 для РЭА с шасси при ПЦ и ПЦТ nf=(i01/p) 2, ПР=ПР.

дельт/О объем платы

Г-У ....

56 Ф ,Вп?

Рис. 13.33. графики для определения перегревов воздуха и НЗ в РЭА КК с естественной конвекцией

При этом полагается, что существует постоянство массового расхода воздуха, определенного при р = = 101 кПа (760 мм рт. ст.).

Пример 10. Произвести оценку теплового режима проектируемой негерметичной РЭА с шасси и выбрать способ охлаждения.

Дано: V= 10,4 Ю-з м , габаритные размеры 0,2 Х0,4 X 0,13 м.

При этом предполагалось, что у наружных и внутренних поверхностей РЭА степени черноты б = 0,9, приведенные степени черноты Впр = = 0,82, а принудительная конвекция наружных поверхностей кожуха отсутствует. Если исходные данные отличаются от указанных, то необходимо ввести поправки

1 г S if 5 Фп,вт

Рис. 13.34. Графики средних квадратичных отклонений перегревов для РЭА КК с естественной конвекцией

Ф = 120 Вт, коэффициент заполнения Кзап =0,1, максимальная температура окружающей среды 333 К (+ 60° С). Предельно допустимый перегрев воздуха в аппарате ©в доп = 15 К-

Решение. I. Определяем

Ко= т = 0,13/(10,4 X

X 10-з)/з = 0,595.

2. По (13.65) находим

5з = (10,4 . 10-3)/- (2/0,595 + + 4 . 0,1 0,595)/= 0,175 м.

3. Вычисляем удельный тепловой поток нагретой зоны:

(78 = Ф/5з = 120/0.175 = 685 Вт/м*

4. По рис. 13.31, в определяем перегрев для РЭА с ЕК:

/И [Ов] = 54 К, Сравниваем яна-

Рис. 13.35. график функции Сп>=1(Кпер)

0,2 0,0 0,0 0.8 /Л,

о 1г%ь,х1 = (16 -f 0,05 685) X X 220~° = 1,4 К.

7. Вывод. РЭА с указанными исходными данными может быть разработана только с применением ПВ. При этом для нормального теплового режима необходимо подавать в РЭА охлаждающий во.чдух в количестве не менее 26,4 мз/ч с температурой на входе в аппарат Gpx = Ос (во = 333 К).

8. Если в процессе эксплуатации предполагается подавать охлажденный воздух с температурой Овх¥= с, то для определения расхода всздуха следует воспользоваться рис. 13.32.

Найти расход воздуха для рассматриваемой РЭЛ, если

вех = 293 К (+ 20° С) (Овх =

= - 40 К) По рис. 13.32, в для

значения 173 = 685 Вт/м и ДОвх =

53,5 К (Дбвых = Овых - Овх = = Овых - = 13,5 + 40 -=53,5 К) получим =70мЗ/(ч.кВт). ТогдаОв=10-з . 70 . 120= 8,4 ы1ч.

чепия Овдоп и [дв], убеждаемся, что условие нормального теплового режима при ЕК не обеспечивается.

5. По рис. 13.31, в определим математическое ожидание перегрева для РЭА с ЕВ: /И [ObI = 33 К. Сравнивая значения Овдоп и /И[г}в], делаем заключение, что при ЕВ условие нормального теплового режима также ие обеспечивается.-6. Определим возможность проектирования РЭА с ПВ. Для значения Яз - 685 Вт/м по рис. 13.31, е находим go, при котором будет выполняться условие нормального теплового режима: двых < Овдоп- С учетом того, что коэффициент запаса равен 0,9, имеем Овых = 0,9 Оедоп = 0,9 . 15 = 13,5 К. Тогда = 220 мз/ч - кВт. Требуемый расход охлаждающего воздуха G = = 10-3 . g © = 10-3 - 220 120 = = 26,4 мз/ч. Среднее квадратичное отклонение о [Овых], характеризующее погрешность проведенного расчета перегрева, вычисляем по формуле приведенной нг Ci43y