Разделы


Рекомендуем
Автоматическая электрика  Расчет вибропрочности конструкции 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 [ 116 ] 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154

Зашита от динамических воздействий 12.2. РАСЧЕТ ЛИНЕЙНЫХ СИСТЕМ АМОРТИЗАЦИИ [8...П] *

Схемы однонаправленного нагру-жения и действия сил используются в простейших статически определимых или статически неопределимых СА, в которых возможно действие возмущающих сил и перемещение РЭА только в одном направлении: вдоль оси А.

Основные определяемые параметры: l , т-, Кмн, Vo, Кам-

Для приближенного определения максимального смещения блока (S ) необходимо знать т, а, параметры а, V, Kj;, 1бл и проверить применимость следующей формулы:

f /< = 0,25Q/v2. (12.2)

Условие применимости: С

<,0,102 m (2nv)2 - результат расчета Sf < бл ( - § 12 9, пример 1).

Если Igjf > Igj, и нельзя увеличить зазор, то требуемую массу определяют из условия: т- = = 250 тКб/бУ (см. § 12.9, пример 2).

Для определения значений Кдцн, Vo и Кам необходимо знать т, vi, и коэффициенты Kb6i. --. Квбг, Квог Кроме того, СА должна обладать незначительным демпфированием (что свойственно большинству СА). Числом А задаются исходя из конструктивных требований

Схема расчета Зная Кб, находим

Кд,шг = Квб/Квбг (12.3)

и частоту

Vo = Vi УКдинг/(1+Кдинг), Vi/Vo=K,,. (12.3а)

С помощью найденных коэффициентов вычисляем коэффициенты демпфирования:

силовое возбуждение

(12.4)

* § 12.2... 12.6. составил В. Б. Карпушин.

теля), то говорят о системе с кинематическим возбуждением (рис. 12.1),

При анализе ударных воздействий определяют эквивалентную частоту Vo и параметры эквивалентного ударного импульса, схема построения которого показана на рис. 12.1, е. Для уменьшения действия В и У РЭА устанавливают на амортизаторах (А) или применяют демпфирующие материалы.

Воздействие УЛ эквивалентно увеличению массы блока и при значительной длительности воздействия требует увеличения прочности конструкции, потому что А от УЛ не защищают.

Так как даже идеализированная одномассовая система (твердое тело) имеет в общем случае шесть степеней свободы (рис. 12.1, ж) и столько же связных резонансных частот-Va (vi, Vj, Ve), то по принятой методике рассматривают шесть раздельных эквивалентных систем для каждой степени свободы.

При конструировании РЭА необходимо стремиться к тому, чтобы система амортизации (СА) имела минимальное число Vol связных форм колебаний и чтобы они находились вне заданного диапазона Av действующих вибраций, не имели близких друг к другу значений, а коэффициент динамичности не превышал допустимых значений.

Расчет СА включает в себя еще определение сил реакций амортизаторов Ri и величин статического прогиба Si, по которым с учетом возможного влияния дестабилизирующих- факторов выбирают нужный типоразмер А.

В -статически определимой СА из трех А (Лам = 3) не расположенных на одной прямой, силы Ri не зависят от упругих свойств А и однозначно определяются из трех уравнений статики.

В практических СА по конструктивным соображениям Лам = 4 и более, поэтому СА являются статически неопределимыми, так как на Ri накладывается Лам - 3 дополнительных условий при заданном расположении точек крепления.

Кроме этого, различают линейные (прогиб А пропорционален нагрузке) и нелинейные (прогиб А не пропорционален нагрузке) СА.



кинемагическое возбуждение К = /{kS h(1-R5)-1}/4K5x

: х(1-кьнн)-

(12.5)

По известным значениям Kpj, и (12.3) находим реальные значения коэффициента динамичности СА:

1) Кдм = о, силовое и кинематическое возбуждение

Кд,ш=/(К-) при VVo,

Кдин = °° при v = vo; (12.6)

2) Кдм > О, силовое возбуждение

Kд = l/)/4к= ( + (l-K5)

Кдип == 1/2Кдм; при V = v , = 1;

(12.7)

3) К.ДМ Ф о, кинематическое возбуждение

К ин= - /(l+4K?iaM)/{(l-Kv)+

(12.8)

По заданным Квб i К.дин i из (12.3) находим расчетное значение Kgg и сравниваем с заданным. Если требования задания удовлетворяются, то определяем Kj Н/см:

Kj. = 0,392mvg.

(12.9)

Задавшись Л/ам. вычисляем Кам г = = КуЫам и выбираем подходящий тип А (см. § 12.9, пример 3).

Для статически определимой однонаправленной схемы с тремя опорными А (рис. 12.2, а) их реакции равны

Ri = 9,81 m {Х2У3 - ХвУ2)1; /?2 = 9,81 т {ХАУз - Xsy,)/Ai Rs = 9,81 m (х>У2 - X2(/i)/A; (х,-X,) {уз-yi) (X,-X]) (Уг-У,) л/

Общее условие: Ri = 9,81 т; 2 RiXi = 0; 2 Riyi=0; Rt xt yt = 0;

(12.10)

A =50 (т. е. проекции точек крепления в плоскости основания ху не лежат на одной прямой)

Для СА с двумя опорными и одним кольцевым А (рис. 12.2, б): Ri = = 2 = 4,9 т; R3 = 0.

В случае статически неопределимых схем расположения А число дополнительных условий Л/дп = Л/ам + Ь Лпр - 3, где Л/;]р - число координат дополнительных точек крепления А, выбранных произвольно.

Так как всегда можно произвольно задавать Лпр - 3 реакций и определять три остальные из уравнений статики, то при четырех А вместо одного из дополнительных усло-

вий ZRiXiyi = О можно задавать одну из реакций. Выбранная схема СА правильна, если все реакции положительные. После определения реакций по (12.10) и учета дополнительных условий дальнейший расчет и выбор к в статически неопределимой СА производится так же, как и в статически определимой. При .этом ЦЖ А (точка приложения

результирующей силы 2/?j) должен находиться на одной вертикали с ЦТ РЭА, что при несимметричном расположении А требует выполнения

условий: 2Камг- г = 0; 2К.вмгЬг = = 0.

Расчетные схемы и формулы даны в табл. 12 1, пример расчета - в § 12.9 (пример 4).

Схемы пространственного нагружения и действия сил

В СА пространственного нагружения и действия сил можно использовать только такие типы А, которые гарантируют работу по осям Х,У, Z и имеют данные по Кам х> ам у> Кам г или К , К (АВД, АКСС, АПН, АСД, АР, АТ). Наиболее сложная часть расчета таких СА - определение Ri. А выбирают по методике схем однонаправленного нагружения, но с учетом всех направлений действия сил.

В пространственных СА при статическом расчете А определяют не Л, а ЗЛ реакций - Ri, Rfy, Riz,



Расчетные схемы и формулы для линейных СА

Табл<ИЕ1а 12.1

-X Jt-

Ri... /?4--Оол (д1/Д ... д4/Д), д=д,+д, + Дз+Д.;

Д, = xxy-i (У4 - y-J + XisVi (Уг - Vs) + XgXiyo (Уз - V4) Д2= -XjXiys {Ул-У1)~хХзу (У1-у-з) - ХзХу1 (Уз -уд. Дз= 4Xiyi {yi-Vi) + XiX yt -У2) + %ЛГ4>1 (yi-yt). Д4-= -- i%J2 (Ь -yi) -*1- 2Уз(У1 - Уг)->г->зУ1 (У~Уз)

<3

Ri-4, /?2 - 8> кпг.з - 1,4 = 0,5 0блО2/(а)+С2); /?г,8=0.5 Обл fli/(fl,+аг); кп 1.4= Rilau I - г/Кам 2

6 1 = 0;

бкп 2 = -/?2/Кам 2- i/KaMi. кп 3 = /?з/Каы 3 - i/ 1ам 1 t%tn 4 = /?4/Кам 4-RiJaMl

Р10влаф,Да1 + а2) (bi + bz), Ro = Gs aib:/(a,+ai) (b + h), Rs = <5f i, ajbi/(Qi + Й2) (fc, + fcs). ?4 = Ggjj a,t?i/(a, + 02) (i.+ *г) или при У?4/?i=(G.,j, -/?о) Q?,/(ai-fa.2).

s s

2 Ф

/.>j = /?j = = /?3 = /?4 = 0.5 Обл. y.i = {y2lXs + 2x, + x,)+y,[Xs+Ki+2xi)}/(2xs+Xs+Xi).

- 4 = -(8 + %+- l)> >4 = {y2(- 2-*8)+>l(jCl -3)}/(2 3+- 2+-<l) № *




1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 [ 116 ] 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154

Яндекс.Метрика
© 2010 KinteRun.ru автоматическая электрика
Копирование материалов разрешено при наличии активной ссылки.