Разделы


Рекомендуем
Автоматическая электрика  Структура электропривода 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 [ 187 ] 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204

ружная скорость поверхности трения лопасти мешалки, м/с; s - суммарная поверхность трения, м*.

Компрессор охладителя молока

P = Q/bllTl2%.

где Q - потребная часовая производительность, кДж/ч; k - удельная хладопроизво-дительность, кДж/(кВт-ч,); tji - индикаторный коэффициент компрессора; = 0,85 -ь 0,9 - механический КПД компрессора; Т1з - КПД передачи.

Паровой барабаииый пастеризатор

P = 246pt;3S. 10-7/Т1 ,

где р - плотность молока, кг/м; v - средняя окружная скорость барабана, м/с; S - площадь рабочей поверхности барабана, м; Т1ц - КПД передачи (принимается равным 0.7-0.85).

Маслоизготовитель бочечный

P=AVDn lO-3/Tin.

где к - удельная мощность, Вт/[л м (об/мии)] (можно принимать A=0,15-s- 0,08 при изменении общей вместимости бочки соответственно в интервале 100-1000 л); V - общая вместимость бочки, л; D - диаметр бочки, м; я - частота вращения бочки при сбивании, об/мии; Tin - КПД передачи.

А1иогоскрепежый иавозоуборщик

P=Fvp, 10-з/Т1 ,

где F-усилие для перемещения транспортера со скреперами в канале, Н; vp == 0,2 -i-0,4 м/с - средняя скорость движения скреперов; Tin = 0,85 0,9 - КПД передачи.

Усилие, Н, для перемещения транспор-гера со скреперами в канале

FFr+F+Fx.

где Fj. - усилие, возникающее между транспортером со скреперами и транспортируемой массой, Н; Fg - усилие для перемещения навоза по каналу, Н; Fj - усилие иа ходу транспортера, Н.

Усилие для перемещения горизонтального скреперного (скребкового) транспортера, Н,

F = 9,81 (l + A)/AlH-f F3yfe/ + FxL.

где k - условный коэффициент бокового давления (зависит от размеров канала и типа подстилки); / - коэффициент трения навоза о дио канала (табл. 18.13); Mf, = ВЯрЛЬ - масса транспортируемого навоза, кг; В - ширина канала, м; Я - высота канала, м; р - плотность навоза, кг/м; t- шаг скребков, м; ф - коэффициент заполнения канала; F3 - усилие от заклинивания навоза между скребком и боковой стенкой канала, кг (для навоза без подстилки F3 = 3,5 Н; при торфяной подстилке F3 = 3 Н; при соломенной подстилке Fg = 1,5 Н); L -общая длина транспортера, м; kf - коэффициент увеличения сопротивления при образовании тела

Таблица 18.13. Коаффициеит треиия навоза в зависимости от подстилочного материала н поверхности канала (при влажности навоза 60-70 %)

Материал

Коэффициент трения

поверхности треиия

(канала)

Без подстилки

Солома

Торф

Опнлкн

Сталь Бетон Сосна Дуб

0,9 1.0

0,7 0.7

0,8 0,7

1.1 1,3 1,1 1,1

0.8 0.9 1,0 0,9

волочения (в зависимости от типа подстилки значение коэффициента меняется в пределах от 1 до 1,2); Fjt -усилие на холостом ходу транспортера (для скребковых транспортеров кругового движения с деревянными скребками, уложенными в горизонтальный канал открытого исполнения, F. = = 2 Н/м).

Тросово-скрепериый иввозоуборщиксДву-мя фебками

P = Ft)cp-10- /Т1п,

где F - полное тяговое усилие скрепера, Н; Уср = 0,3 0,4 м/с - средняя скорость движения скрепера, м/с; tin - КПД передачи.

Для скреперной установки, работающей в двух навозных канавах,

F-Fi+Fi+Fs+Ft,

где Fl - сопротивление движению рабочей ветви, Н; F3 - сопротивление передвижению холостой ветви, Н; Fg - динамическое усилие, Н; F4 - натяжение набегающей ветви каната, Н.

Составляющие полного тягового усилия определяются по формулам:

fi=9,81 ((m +mc) г+Ч.Ш: F3 = 9,81 {гпсЦс+ЯтШ;

(2те+<?т)г>е

Fs---.

где т - масса порции навоза, кг; /Ие - мвс-са скрепера, кг; Рс = 1,2 2,0 - приведенный коэффициент сопротивления перемещению навоза и скрепера; д, = 0,4 кг/м - масса 1 м длины троса, кг/м; fi = 0,5 -s- 0,6 - коэффициент трения троса о иавоз; Ц - длина троса, м; tf I с - время разгона скреперов, с.

Статическая нагрузка на одни скрепер, Н, при работе в канавах шириной 0,8-0,9 м

F = 9.81 (kjmg + mj),

где kc = 0,8 4- 1,0 для бульдозерообразиого скрепера с вертикальной стенкой; = = 0,4 0,6 для совковообразного скрепера, так как часть навоза находится на скрепере и не трется о дно канавки; f - коэффициент трения навоза о канавку (принимают равным 0,8-1,0); /с - коэффициент трения скрепера о канавку (принимают 0,4-0,5); -



масса одной пораин навоза в скрепере (составляет 100-200 кг).

Цепочно-скребковый навозоуборщкк

P=Ft> lO-3/Tin,

где F - полное усилие на цепочно-скребковом транспортере, Н; о -скорость цепи, м/с (принимается 0=0,15-5-0,2 м/с); Лп = = 0,75 -5- 0,85 - КПД передачи.

Полное сопротивление движению, Н, цепочно<кребкового транспортера определяется по форвлуле

Пилорама

= F0.10-3/Tle,Tl ,

,8l).

где QcvT - суточный выход навоза, кг/сут;

- число включений транспортера для уборки навоза в течение суток; А = 3 -ь 5 - коэффициент, учнтывакяцвй неравномерность нвкопления навоза в интервалах между уборками н добавочные усилия, связанные с перемещением навоза по каналу; fi - коэффициент трения навоза о желоб; L - длина цепн, м; f - усилие, приходящееся на один скребок, И (для навоза 15-30 И); tc = = 0,1 -* 1,0 - шаг скребков, м; /Пт - масса трвдспортера длиной 1 м, кг/м; = 0,4 -s--5- 0,5 - опытный коэффициент. Пресс шерсти

Р=,адл - 10- /РкАЛМп.

где F ax = pS - максимальное статическое сопротивление поступательному движению прессующей плиты, соответствующее завершающей стадии последнего рабочего хода цикла прессования одной кипы, И [обычно лежит в пределах F,nax = (Ю 14)-10 HJ; р -к- давление прессования, Па (зависит от влажности шерсти, плотности прессования, порядкового номера рабочего хода цикла; р 15 35 Па); S - площадь прессующей плиты, м*; V - скорость прессующей плнты прн номинальном скольжении электродвигателя на последнем рабочем ходе цикла прессования, м/с (для существующих прессов лежит в пределах 0,2-0,8 м/с); pg = MJMmax> предполагается, что на завершающей стадии последнего хода прессующей плиты, длительность которого около 10 с, наибольший момент иа валу двигателя Мтах не превосходит критического при увеличении скольжения электродвигателя до 8 ; fei - коэффициент, учитьюакжций допустимое отклонение максимального вращающего момента электродвигателя от номинального; 2 - коэффициент, учитывающий изменение момента электродаигателя нз-за допускаетюго отклоиеш!я напряжения питаннн даигателя; кз - коэффициент запаса; тп - КПД передачи.

Если номинальную мощность электродаигателя выбирать исходя из соображений сохранения на завершающей стадии последнего хода цикла номивальвой частоты вращения электродвигателя и ве использовать перегрувотаую способность даигателя, то в формулу для расчета мощности вместо зна-чеивй Цк, *1, * . As подставляются единииы.

где F - усилие резання. И; о - средник скорость пилы, м/с; т\ - КПД станка (в практических расчетах может быть принят равным 0,8); tin - КПД передачи. Усилие резання, Н,

V-1 А

где k - удельное сопротивление резанню (примерно 80-200 МПа в зависимости от породы дерева: для лнпы 80, сосны 100, елк 120, березы 130, дуба 150, ясен 200 МПа); Ь - толщина пнлы (ширина пропила, ши-ркна стружки), мм; X.h - общая высота пропила, м; Д - подача, мм (обычно составляет 3-8 мм); Н = 2г - ход пильной рамкн, мм; г - радиус крнвошнпа, мм.

Общая высота пропила 2А = 0,75 zd, мм (0,75 - коэффициент использования формы бревна); г - число пил в пилораме; а - диаметр среднего сечення бревна, мм.

Средняя скорость пнлы, м/с,

v = 2Hn/60,

где Я - ход пильной рамки, м; я - частота вращення кривошипа; об/мнн.

В зависимости от продолжительности работы прн определении мощности электродаигателя ориентировочно принимают в расчет поправочные коэффициенты, учитывающие затупление пилы:

Продолжительность работы, ч .............I 3 3 4

Поправочный коэффициент 1,14 1,37 1,4 13

Круглопильный станок для древесины.

Лощность электродаигателя приближенно определяют по эмпирической формуле

P = +S*-0,736/fe .

где я - частота вращения вала пнлы, об/мин; D - дааметр пнлы, м; 6 - ширина пропила, мм; S - площадь пропила в едаинцу времени, м*/ч; Ад - коэффициент, зависящий от породы дерева: для твердой породы. Ац = = 14, а для мягких сортов А = 28.

Мощность электродаигателя может быть определена по аналитической формуле исхода нз конструктивных размеров и параметров технологического процесса:

Р=кЬНи 10-з/т)стТЬ 60 = Fo 10-9/т1стТ1п,

где А - удельное сопротивление резанню; b - ширина пропяла, мм; Я - высота пропила, мм; и - скорость подачи материала, м/мин; TicT = 0,75 -i- 0,85 - КПД станка; F- средаяя касательная сила резання. И; о - скорость резаиия, м/с; Т)п - КПД передачи. Скорость подачн, м/мии,

где Иг - подача на 1 зуб пилы, мм; я - частота вращения пилы, об/мин; г - число зубьев нилы.



В зависимости от толщины Ь полотна пилы прн разведенных зубьях (при продолжительной пилке) псдача древесины на один зуб пилы Иг принимается равной, мм: для чистового распиливания (0,05-2) Ь; для обычного распиливания (0,4-0,5) Ь; при ребровом распиливании мигкой древесины (0,2-0,3) Ь; прн ребровом распиливании теердой древесины (0,1-0,2) Ь; при плющеном зубе (0.6-0,8)

При продольной распиловке, например хвойных пород, оптимальное значение Ug = = 0,8-7- 1 мм.

Скорости ручной и механической подачи и для продольного раскроя соответственно 0,17-0,6 и 0,8-1,7 м/с, дли поперечного - 0,1-0,3 и 0,1-0,4 м/с.

Средняя касательная сила резания, Н,

F = kbHu/&3v.

Скорость резаиня, м/с, соотеетстеует оиружной скорости передних режущих кромок пилы:

о = яОл/60,

где D - диаметр пилы, м; л - частота вращения пилы, об/мин.

Скорость резания в круглопильных станках составляет 40-70 м/с, в отдельных случаях достигает 100 м/с.

Строгальный станок для древесины. Мощность электродвигателя для ножевого вала строгальных станков с ножевыми головными Дезами

P = f . 10-з/11 %.

Среднее касательное усилие резання иа резце

F=-kbHutv,

где ft=10-5-46 - удельное сопротивление резанию, зависишее от скорости подачи и порода древесины, МПа; Ь - ширина снимаемого слоя древесины, мм (ширина строгания односторонних станков составлиет 300- 1-200 мм); Я - высота снимаемого слоя, мм; и - скорость подачн, м/с; о - скорость резания, м/с.

Шиеховый пресс для глины

Р =* 1,13 (£> - tP) <<7Я 10-*/%tb*lfc

где ft - кдаффициент, учитывающий конструкцию пресса (для горизонтальных шне-ковых прессов А = 1; для шнековых вакуум-прессов, комбинированных с глиномешалкой, k= 1,8 ч- 2; для шнековых вакуум-прессов с падакяцш н прессующим шнеками на одном валу й= 1,5-!- 1,8); D, d - наружный и внутренний диаметры выжимной части шнека, м; / - шаг шнека в выжимной части, и; q - среднее давление прессования, Па; я - частота вращения шнека, об/мии; t)i - коэффициент, учитывающий нотери на деформацию массы в приемной коробке, в прессовой головке, в корыте глиномешалки (в зависимости от конструкции рабочих органов и качества обработки их поверхностей принимают Tjj - 0,7 -i- 0,75); n - о&ций КПД

передачи от двигателя к валу прессующего шнека (в зависимости от частоты вращения двигателя, коиструкции передач и подшипников принимают tIjs = 0,7 0,8); % - коэффициент, учитывающий потери в приводе питакицего валка или лопасти (принимают tb = 0,95).

Среднее давление прессбвання. Па, для глин средаей пластичности (П класс) определяют по эмпирической формуле

q=kikt (2,1а;!- mw+ 106D*-f. 1280) lO *,

где hi - коэффициент, зависящий от длины головки; ftg - коэффициент, зависящий от длины мундштука; w - относительная влажность формируемой массы, %;£)-- наружный днамеф выжимной части шнека, м.

Значения fti н ftg приведены в табл. 18.14.

Таблица 18.14. Знвяенна коаффвцнентов ft, н ft.

Длииа головки, ми

I Длииа мундштука,

II мм

0.82

0.988

1.000

1

1.00

Для глин низкопластичяых (П1 класс) q надо увеличить на 15 %, для высокопластичных глин (I класс) - уменьшить на 12,5%.

Глино- и бетономешалки. Мощность электродвигатели мешалки определиется для наиболее неблагоприятных случаев, когда вы-полниютои следующие тюснологические операции:

1) подъем загруженного ковша при вра-щеннн порожнего смесительного барабана и положении ковша в начальный момент его опрокидьшания, когда мощность, необходимая для подъема загрузочного ковша, будет наибольшей;

2) вращение загруженного смесью смесительного барабана при опускании порожнего ковша.

Суммарная мощность электродангателя мешалки для первого случаи

60ii a

9,81w6ta-10- f VP ,

9,81тб(йЦ dR 10- 2т) г cos a

где Pi - мощность, необходамая для подъема ковша, кВт; - мощность, необходимая для преодоления трения качения бандажей по роликам (с учетом мощности, затрачиваемой при вращении порожнего смесительного барабана), кВт; Ps -мощность, необходимая для преодоления трення качения бандажей по роликам, кВт; % - общий КПД передачи;

- общая масса ковша с материалом, кг; 1 - диаметр барабана подъема ковша по




1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 [ 187 ] 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204

Яндекс.Метрика
© 2010 KinteRun.ru автоматическая электрика
Копирование материалов разрешено при наличии активной ссылки.