Таблипа 13.16. Выбор маржи провоДА

ПВ1. гост 6323-79

ПВЗ, ГОСТ 6323-79

ПВ8, ГОСТ 6333-79

ПРИ. ГОСТ 30520-80

ПРРИ РОСТ 30620-80

ПВ-ХЛ. пгв-хл,

гост 6323-79 а ОСТ 160.605.003-77

ПРГЛгХЛ. гост 30530-80 и ост 160.605.003-77

НВ, НВЭ. НВК. НВКЭ,

НП, НПЭ, НПК. НПКЭ. гост 17515-73

ММ. гост 3112-79

Наииенование провода

Провод с медно9 жи-лов с поливиаилхлорад-вов изолядиеб

То же гАбквА

То же повашеиаов гибкости

Провод с HetABoB жалоб с резиновой азола-паей, обдадаю01ей за-щатваиа свойсеваив

То же с медвой гвбкой жвлой

То же, что в провода марок ПВ1. ПВЗ

Провод с медной гиб-аой жвлой с резиновой изоляцией, а оплетке на хлопчатобумажной пра-жя, покрытой лавой

Моатажкый провод с иеднаии лужевама жа-лаиа с азоляпаей вз полвваандхлорядного аластвка ала полаэта-лена. н капроной оболочке ила &а оболочка, с экраном алв без вкраяа

Проволока медная маг-каа

Условна эксолуатаавв

Температуры окружающей среды от -бОС в относительвой влажности воз;ха ± 3 % при 40С. Длительно допус-твиаа температура жил прн акспдуатапав ие более 70 С. Предвазначеиы дли работы ори ва-пряжеааа до 380 в до ет в частотой до 400 Гц или при постояанои нап-ряженан до 500 В

То же

температура окружающей среда от -5(>*С а относательвой вдажаос-тя воздуха ае более 98 % вда температуре 20 С. Длвтельао допустаиаа температура жил пра аксплуатацав ве более 65 *С. Прещаазвачеав дла работы пра вапра-жеааа до 660 В частотой 50 Гц ала пра постояв-аои напражевяв до 1000 В

Дла эксплуатацав- в 4>айон8х с холодным кли-иатби а в условаях категории размещения 1, 2. 3 по ГОСТ 16150-69

То же

Температура окружающей среды от -60 до +70 С для НВ, НВЭ. НВК, НВКЭ; от-60до 85 С для НП а НПЭ; от -50 до 88 С дла НПК а НПКЭ. отвосательная влажность воздуха 98 % при 40 С. Предиавна-чеив цпя работы пра иапражеааа 800 а 1000 В частотой до 5000 Гц к 1400 В постоанного аап-ряжевня. Провод стойкий к воздействаю плес-неввх грибков, беааана и иаверального масла

Првиевевве

Дла фиксированного моятажа пеней управлеиия и силовых цепей в стаааоиарио устанавлв-ваеных комплектных устройствах

Дла габкого иоатажа цепей управленвя а Св-ловвх цевей в коиплект-авх устройствах с иезна-чательяама внешвяма иеханаческиыи воздей-ствиаин мест устааоваа

Для габкого моатавса в основаои пеней управления конолектвых устройств с мехааачесхима воадействаяни мест ус-тавовка по ГОСТ 17616-73 Мб включительно

Дла фиксаровааного иоатажа цепей управде ана в саловах цепей в стапвоварво устааввла-ваеиих конплектвых устройствах

Дли прокладки пра повышенной гнбкостя прв монтаже и для соедиав-ава с подввжвииа чае-тямя, аппаратов. 01яель-вах эдеиеатов аоаструк-цаа конплектвых устройств, преанушествев-яо ддя НКУ эксиаватр-ров, буровых установок и других подвижных машии а иехааавиоа. Допускает воздейставе ха-иачесна активвой окружающей ереяы

То же

аМоа-тажа слаботочной аппаратуры, бескоитактаых устройств упраалеаая. преобрааоватеоьаых устройств

Швав пвтанни, перемычки

Выбор проводов и ишя

Таблица 13.17. Допустимые токовые вагрузки шин

Раз<еры шии, мм

Сечеиве однополюсной

ШИВЫ,

Переменный ток

Постоянный ток

Токовая нагрузка. А, прн числе полос на полюс или фазу

одна

четыре

одна

четыре

3X15

зхаа

3X25 4X30 4X40 6X40 5X60 6X50

бхво

6X80 OXlflO

хво

8x80

exJU

8X130

loxfo JDx80

loxtoo loxiao

60 76 120 160 SOO 250 300 360 480 600 . 480 640 800 960 600 800 1000 1200

210 275 34Sh 475 636 700 860 955 1135 1480 1810 1820 168 3080

1476 1900 3310 3650

165 315 265 365 480 540 665 740 870 1150 1436 1096 1330 1635 1900 I1C6 14S0 1830 3070

1740 3110 3470 2160 3630 3060 3400 2860 3100 3610 4100

1350 1630 1935 1680 2040 3390 3650 3010 3410 2860 3300

2240 3730 3170 Я90 3370 3930 4340 3800 3990 4660 5300

1730 2100 3500 3180 3620 3050 3880 3650 3100 3650 4100

5300 6900

41Sb 4650

310 375 340 475 635 705 87 960 1145 1510 1876 1 1765 3180 3600 1636 1990 3470 3950

315 265 370 488 645 670 746 880 1170 1466 1040 13B5 1690 3040 1180 1640 1910 3300

1090 1350 1526 1700 1990 3630

3485 3095 3810 4400 3736 3610 43%

sooo

856 966 1180 1315 1656 3066 %15 1840 3400 2948 3360 2110 2736 3350 3900

1895 3146 3496 3320 8940 3020 3850

5600 3530 4450 6386

6350

ИГО 1655 1940 3460 3040 3330 3976 3630 4350 3730 3440 4160 4860

72ЗД 8350

5650 6500

При жгутовом монтаже провода укладываются в пучки и связываются перешивал ками.

В сложных бесконтактных устройствах управления в проводах возникают паразитное связи, которые можно устранить только экранированием и разделением отдельных це-п (питания, сигнализации, управлеиия и т. д.)

Жгутовый моитаж применяется в серийном производстве устройств с проверенным расположением проводов в жгутах, с укладкой и вязкой жгутов по шаблонам.

Наибольшее распростраиеиие в производстве в последнее время получил моитаж В коробах и клипах (рис. 12.20). В ряд аппаратов, приборов, блоков устанавливаются короб или клипы, в которые укладываются провода. Короба чаще используются при монтаже проводом небольших сечений в слаботочных устройствах. Провода не должны занимать более 70 % объема короба.

Хаотичный монтаж (Х-монтаж) используется в плоских панельных блоках и блочных (жскоитактных устройствах управления.

Провод прокладашается по наикратчайшему пути между контактными точками.

Выбор сечеивй шии по нагреву длительной токовой нагрузкой производится из расчета допустимой температуры нх иагрева до -f 70°С при температуре окружающего воздуха --25 °С. За длительную токовую нагрузку при выборе шин выводных цепей, сборных шии полупроводиикюых преобра-зоваоедьиых устройств принимаются иоми-иальное значение выпрямительного тока, а для ,9 1№йю-коитакториых устройств - значение И яа кохмутационного аппарата, установленного в данной цепи.

В табл. 12.17 приведены допустимью токовые нагрузки для Медвнах алюминиевых шии при различных числах полос на фазу.

Нагрузки приведены для шин прямоугольного сечения, расположенных на ребро. При расположении их плашмя токовые nerpyixB должны быть уменьшены на 5 % дда шни шириной до 60 мм и ва 8 % для шин шириной более 60 мм.

Устойчивость шин к динамическим воздействиям токов короткого замыкания оказывает влияние на прочность конструкции, выбор расстояний между шинами, их взаимное расположение и способ механического крепления.

Если специально в конкретном случае ие оговариваются токи короткого замыкаиия, то оии выбираются по табл. 12.8.

В комплектных устройствах иапряжением до 1000 В из-за небольшой длительности токов короткого замыкаиия расчет шии иа термическую стойкость ие производится.

Расчетшнниаэлекгродииамическую стойкость должен производиться из условий, что максимальные механические иапряжеиия в медных шинах ие будут превосходить 140МПа.

Расчет однополосных медных шии производится по следующим формулам.

От взаимоде&твия токов короткого замыкаиия между фазами усилие в шине, Н,

f=.2llO- -i(/p)S

где / - длииа пролета шин между точками их опоры, ы; а - расстояние меВ(Ду осями фаз, и; /р - ударный ток тре:а11огв короткого замыкания.

Максимальный изгибающий момент шииы, Н м.

Напряжение в Материале шив. Па,

где W - момент сопротнвдеиии щнн, рарный для прямоугольного сечения, м*:

Максимальная допустимая длина пролета для медных шин, м

= 891 KW p.

Динамическое усилие, возникающее в шинах при токах короткого замыкания, передается иа изоляторы, которые также должны быть рассчитаны иа это усилие.

Рве. 13.21. Иасляторы. Рвеунок

В соответствии с ПУЭ допустимое усилие иа изолятор должно составлять не более 60 % разрушающей нагрузки изолятора, которая задается в ГОСТ или ТУ иа тот или иной изолятор. Обычно применяются как стандартные фарфоровые изоляторы, армированные крепежными болтами или резьбовыми втулками, так н специальные прессованные из пластмассы (рис. 12.21).

При конструировании шииных сборок на номинальные токн свыше 1600 А должны быть предусмотрены меры, обеспечивающие наименьшие индуктивные сопротивления (например, путем спаривании фаз) и наименьшие потери энергии (например, путем исключения замкнутых магнитных контуров).

Присоединение шии прямоугольного сечения к электрическим аппаратам должно производиться в соответствии со следующими требованиями.

1. Медные шины при малых токах как к плоским, так и к стержневым резьбовым контактным выводам аппаратов должны присоединяться непосредственно.

2. Ширина ишны в месте присоединения к плоскому выводу аппаратов должна быть не менее ширины этого вывода, а при присоединении к стержневому выводу - ие менее двойного диаметра стерншя.

3. Шины прямоугольного сечения прн присоединении к стержневому выводу аппарата зажимаются между двумя медными или латунными гайками.

4. Установившиеся температуры нагрева контактных соединений зажимов с внешними проводниками из меди, алюминия и их сплавов при номинальном режиме не должны превышать +95 °С. При применении покрытия контактной поверхности кадмием, оловом, никелем или цинкооловянистым сплавом допускается повышение температуры на -j-lOC. При протекании токов короткого замыкания температура нагрева не должна превышать 200 °С у соединений алюминиевых проводников с медными и 300 °С у соединений медных проводников.

5. Электрическое сопротивление контактного соединения после сборки на длине наз лестки должно составлять не более 1,2 от сопротивления целого проводника той же длины.

6. Контактное давление, определяемое расчетом, должно быть не менее 10 АШа.

7. При токах более 400 А плоские зажимы рекомендуется выполнять не менее чем с двумя отверстиями под болты.

На рис. 12.22 приведены примеры наиболее часто встречающихся видов контактных соединений медных шии различного сечения, количество и диаметры отверстий под болты, рекомендуемое их расположение, обеспечивающие нормальные контактные напряжения.

Сварные соединения шии обладают малым электрическим переходным сопротинле-нием контакта, устойчивостью электрических имехаиическиххарактеристик, устойчивостью к электродинамическим и термическим воздействиям токов короткого замыкания. Свер-ные соединения не требуют какого-либр обслуживания в процессе эксплуатации, уменьшают расход цветных металлов. Однако сварные соединении е позволяют создать разбориых конструкций, т. е. перевести изготовление НКУ иа поток, сложны в оперативном демонтаже силовой ошиновки на объекте.

Шины значительных длни не должны закрепляться наглухо, так как под действием изменения температуры окружающей среды, токов нагрузки и токов короткого замыкании происходит изменение длины шии, поэтому оин должны иметь некоторую степень свободы для возможного перемещения вдоль трассы ошиновки.

В щииодержателях, применяемых р уцтщ-новках при переменных токах более 1000 А, необходимо использование болтов и крепяЩВх деталей из немагнитных материалов.

Шины должны окращиваться в отличи-тель)1ые 1щета фаз и полюсов. При переменном